17-4PH馬氏體沉淀硬化不銹鋼應用范圍廣，工藝技術較為成熟。在高載荷的滑動面，可在那里面一個外表上堆焊一層硬金屬還是那里面一個面認為合適而使用沉淀硬化不銹鋼〔1〕。17-4PH鋼多次嘗試的最后結果表明，閥門的閥體材質認為合適而使用ZGCr9Mo，球面立體材質認為合適而使用ZG2Cr13，在其外表堆焊StelliteNO.6合金，閥座用17-4PH沉淀硬化不銹鋼制作，在球面立體旋轉過程中閥座和球面立體形成磨擦副。現標定球面立體在堆焊StelliteNO.6后硬度為379HB，這么，17-4PH閥座的外表硬度應當在329HB以下，保障嚴密封閉副兩者差值大于50HB。

2 鍛件加工不銹鋼閥門

2.1 毛坯

毛坯為Φ240mm×90mm的17-4PH鋼棒料。鍛造坯料凈尺寸為Φ外262mm×Φ內180mm×140mm(可加工3件閥座)，留有加工余量(圖1)。

2.2 加熱

17-4PH鋼熱傳導率低，毛坯尺寸(剖面)較大，鍛件坯料凈尺寸需求加熱較長時間能力達到鍛造溫度。為了縮減鍛造毛坯在高溫爐中稽留的時間，普通需求在820～930℃的溫度條件下預熱2h左右。而后將預熱的坯料放入高溫爐中加熱，當溫度達到鍛造溫度(1180～1230℃)時，保暖約1.5h后應迅即出爐鍛造，避免加熱溫度過高作件過熱、過燒及合金顯露出來大致相似有富銅相析出的現象。

2.3 鍛造

在鍛造溫度下，17-4PH鋼的范性差，變型抗力大，容易顯露出來裂紋。應嚴明扼制鍛造溫度。始鍛溫度1180℃，終鍛溫度1010℃。其鍛造加熱曲線。

坯料加熱3～3.5h達到1230℃，出爐后行第1火鍛造，未發覺異常。回爐加熱0.5h后行第二火鍛造，也未發覺異常。在900～950℃下施行整平，以防飛邊裂紋的萌生。額外，在鍛造過程中需運用沖子，沖頭要有一定的錐度，為增加擴孔效果，可以幾個沖子疊加起來運用。

2.4 熱處置

鍛造后嚴禁迅速冷卻，以避免鍛件出現裂縫，應認為合適而使用爐冷、坑冷、或灰沙冷卻。已知在2Cr13上堆焊Stel-liteNO.6的外表硬度測試最后結果為379HB。而閥座的外表硬度比該硬度要相差50HB以上，用17-4PH鋼試樣施行熱處置嘗試。其加熱曲線

設定熱處置溫度作別為590℃、610℃、620℃。其測試最后結果如表1所示。

4PH鋼閥座及試樣的熱處置測試最后結果

可以看出，與2Cr13堆焊StelliteNO.6的外表硬度379HB相差50HB以上的是用1040℃×1h，空冷，610℃×4h，空冷辦法施行熱處置的17-4PH鋼，其硬度為329HB。在鍛造坯料的熱處置過程中應注意馬氏體著手轉變點及定性處理的溫度。

(1)轉變點17-4PH鋼的馬氏體著手轉變點Ms約為121℃，轉變結束點Mf約為32℃。閥座歸屬大剖面器件，應于650℃下預熱，而后在高溫爐中加熱至1040℃，保暖1h，空冷，需求快冷至32℃以下，即空冷、水冷或油冷，為了避免龜裂，多認為合適而使用空冷。

(2)定性處理在定性處理時，有富銅相從馬氏體中析出，使鋼萌生沉淀硬化。這時，鋼件的收縮率為0.04百分之百～0.06百分之百，越是精確的作件，熱處置后對閥座施行機加工越要對此多加思索問題。加熱可以在大氣或真空的背景下施行。假如在大氣背景下，應當思索問題外表有氧氣化皮。在定性處理時，如時效溫度為610℃左右，作件縱然在海上卑劣的背景條件下運用，也不會顯露出來應力腐蝕出現裂縫的現象，即兼有消弭應力熱處置的效用。若時效溫度為620℃，在含H2S的酸性氯化物溶液中，其耐應力腐蝕出現裂縫性能要比其它沉淀硬化不銹鋼更優良。

3 機械加工

17-4PH鋼閥座的最簡單的面圖如圖4所示。按常理加工的工序應為毛坯→鍛造→固溶處置→粗略的加工→定性處理→精加工。為了減低制導致本，定性處理可在粗略的加工向前邁進行，即固溶和定性處理蟬聯施行，粗略的加工和精加工蟬聯施行。作件以毛坯→鍛造→固溶處置→定性處理→粗略的加工→精加工工序施行。加工順著次序為①粗車內里和外部尺寸，球R162mm處留出余量2mm。②精車完成各部尺寸，球R162mm留出研磨余量。③粗磨，精磨完成球R162mm尺寸加工。④A面與其它零件配研，增長粗糙度，保障嚴密封閉性能。

4 總結

17-4PH鋼定性處理后有較高的硬度，因為這個用作閥座和閥盤等磨擦器件時，可以減損抱死”現象的發生。不銹鋼閥門17-4PH鋼經熱處置后成功實現了馬氏體+富銅相鞏固，達到閥座的力學性能，其硬度達到329HB或以下，滿意磨擦副硬度相差50HB以上的要求。